정상적인 생산에서는 용광로 내화 라이닝의 온도가 더 높습니다.

가스화로 내화 라이닝 ​​손상의 주요 원인은 다음과 같습니다. 열 스트레스가 너무 높습니다. Texaco 버너 냉각 코일의 냉각 효과로 인해 화로 벽돌의 상부는 상대적으로 낮은 온도를 유지하고, 화로 벽돌의 하부는 고온 복사 및 고온 가스 대류의 영향으로 높은 온도를 유지합니다. 용광로에서. 상단과 하단 사이의 온도 차이가 크기 때문에 과도한 열 응력으로 인해 화로 벽돌이 깨지기 쉽습니다.
너무 자주 운전하고 정차합니다. 정상적인 생산에서는 노내화 라이닝의 온도가 높으며, 주차장(특히 매달린 버너의 경우)에서는 버너 냉각 코일의 냉각 효과(또는 다량의 찬 공기 유입)로 인해 , 노 내화 라이닝의 온도가 급격히 떨어지고 운전 후 온도가 빠르게 상승합니다. 중지 및 시작은 콜드 러시와 동일합니다. 테스트 결과에 따르면 커런덤 벽돌의 균열은 4번의 급랭과 급가열 후에 발생하였다. 1983년 말부터 1991년 4월 5차 폐쇄정비까지의 기간 동안 가스화기 2대는 195회 개폐되었으며, 각 가스화기는 평균 19.4일에 1회 개폐되었다. 이러한 커런덤 벽돌의 잦은 개폐는 급격한 냉각과 급격한 가열을 빈번하게 발생시켜 심각한 손상을 초래하게 됩니다. 또한, 정지시에는 버너 냉각 코일의 냉각 효과로 인해 노 내에 수증기가 가득 차게 되어 노 입구에 응축수가 발생하기 쉽고, 응축수, 카본 블랙, 슬래그 등의 침식이 발생하게 됩니다. ., 강옥 벽돌의 박리 및 파손 및 탄화로 인한 캐스터블의 손실이 발생하기 쉽습니다.
퍼니스 상단의 확장 조인트가 너무 작습니다. 실제 사용에서는 용광로의 손상된 강옥 벽돌과 캐스터블이 플랜지 표면보다 높고 세라믹 섬유 펠트가 평평한 시트로 압착된 것으로 나타났습니다. 이는 40mm 확장 조인트 높이의 원래 설계가 충분하지 않음을 보여 주며, 이론적 계산도 확장 조인트가 너무 작다는 것을 증명합니다. 이런 방식으로 커런덤 벽돌의 팽창이 차단되고 강한 압력을 받게 되어 손상되기 쉽습니다.
개선 조치 1988년 1월부터 가스화로의 내화 라이닝에 대한 개선 조치가 취해졌으며 사용 효과에 따라 점진적으로 개선되었습니다. 반복적인 실험 끝에 마침내 다음과 같은 비교적 완벽한 조치가 채택되었습니다. 커런덤 벽돌은 3링에서 5링으로 변경되고, 단일 벽돌의 높이가 123mm에서 70mm로 변경되어 커런덤 벽돌의 열 응력을 줄이고 커런덤 벽돌의 균열 가능성을 줄입니다. 로 커런덤 벽돌에 사용되는 모르타르는 소결 온도가 높은 알루미나 파이어 머드에서 상대적으로 소결 온도가 낮은 3층 단열 벽돌 파이어 머드로 변경되고, 로 커런덤 벽돌과 코너 벽돌의 접합면은 로 커런덤 벽돌과 코너 벽돌의 접합면이 3층 단열 벽돌 파이어 머드로 변경된다. 이 부분에서 가스 채널링을 방지하기 위해 평면을 장붓구멍 홈 표면에 맞춥니다.
내화성 캐스터블을 밀봉하기 위해 용광로 벽돌과 쉘 사이의 링 간격에 높이 50mm의 흰색 커런덤을 붓습니다. 주조 커런덤의 전체적인 강도를 보장하기 위해 스테인레스 스틸 와이어가 커런덤에 골격으로 추가됩니다. 주조된 커런덤 위에 단열벽돌을 깔아 캐스터블을 이중으로 밀봉하여 캐스터블이 도망가는 것을 방지합니다. 사용된 강옥 벽돌의 팽창계수에 따라 전체 강옥 벽돌 라이닝의 축방향 팽창량을 계산하고, 적절한 팽창 이음 높이를 선택하여 노 상단의 신축 이음 높이를 합리적으로 만들어 강한 압력을 피합니다. 내화 라이닝의 팽창이 막혀서 발생합니다.
1992년 6월 이래로 위의 조치가 가스화기의 내화 라이닝에 완전히 채택된 후 가스화기의 내화 라이닝 ​​사용이 근본적으로 개선되었으며 노 벽돌의 균열 및 캐스터블의 런닝 손실이 기본적으로 제거되었습니다. , 용광로 외벽의 과열 경보 현상도 제거되었습니다. 각 점검 시 가스화기 내화 라이닝을 검사한 결과, 가스화기 볼트 상부 및 실린더 상부의 커런덤 ​​벽돌의 두께는 크지 않은 반면(일반적으로 1030mm, 나머지 두께는 80110mm), 커런덤 벽돌은 실린더의 중간 및 하부는 버너 화염의 강한 침식으로 인해 급격히 얇아집니다. 강옥 벽돌은 8000시간도 채 남지 않았거나 전혀 남지 않았습니다. 예를 들어, 1989년과 1990년 두 번에 걸쳐 2호 가스화기는 실린더 강옥 벽돌의 하부가 0으로 얇아져 Zibo 전동 롤러가 상부 강옥 벽돌을 무너뜨려 사전에 정밀 검사를 수행할 수밖에 없었습니다. 1990년부터 1991년까지 커런덤 벽돌의 감육율도 월평균 10mm 정도에 달해 생산주기를 확보하기 어려웠다.
잔유 가스화기의 커런덤 ​​벽돌이 손상되는 주요 원인은 다음과 같습니다. 녹는 손실. 가스화기에 사용된 잔류유에 포함된 Ni, V, Ca, Na, Fe, Mg 및 기타 불순물은 커런덤 벽돌 성분인 Al2O3와 반응하여 저융점 화합물을 형성하며, 이는 작동 온도에서 용융 상태로 손실됩니다. 운전온도가 증가하고 공정가스의 유량이 증가함에 따라 손실량은 증가한다. 껍질을 벗기다. 가스화기 원료에 포함된 불순물이 열린 기공을 통해 커런덤 벽돌 내부로 침투하고, 암면이 벽돌 성분과 반응하여 새로운 광물을 생성합니다. 다양한 열팽창 계수 또는 부피 변화 효과(예: V2O3가 O2를 만나 V2O5를 생성하면 부피가 40% 증가함)로 인해 노 온도 변동, 특히 개방 및 정지, 슬래그 청소, 매달기 등의 경우 버너의 경우, 서로 다른 광물의 접합부에서 균열이 발생하여 계속 팽창하고, 최종적으로 박리되거나 블록이 부서지는 현상이 발생합니다. 온도 변동이 클수록 주행 및 정지 시간이 길어지고 스트리핑도 많아집니다.
우발적인 사건으로 인한 손상. 버너 노즐 손상, 버너 냉각수 코일 누수, 버너 설치가 중앙에 있지 않음, 산소 과열, 냉각 링 손상, 연소실로 찬물이 넘침 등이 있습니다. 커런덤 벽돌 및 기타 내화 재료의 품질이 낮고, 건축용 벽돌 품질이 표준에 미치지 못하며, 오븐 품질이 좋지 않습니다. 위의 여러 측면의 개선 조치를 동시에 연구하여 내화 라이닝이 개선되었습니다. 거가터의 내화 라이닝을 교체하는 이유는 원통 몸체 하부의 강옥 벽돌이 손상되거나 얇아진 것이 심하고, 원통 상부의 강옥 벽돌과 크라운의 두께가 두꺼워지기 때문이다. 금고는 여전히 크다. 따라서 용융손실이 가장 빠른 원통 하부의 강옥 벽돌의 두께를 증가시켜 박화시키고, 이 부분의 강옥 벽돌의 수명을 연장시킴으로써 게이터 전체의 내화 라이닝의 수명을 연장시킬 수 있다. .
수년간의 노력을 통해 위와 같은 개선조치를 취한 결과 가스화로의 내화 라이닝이 쉽게 손상되고, 연소실 실린더 하부의 강옥 벽돌의 수명이 짧으며, 열전대 구멍 외벽의 과열을 기본적으로 해결하여 가스화로 인한 생산 부하 감소 및 유지 보수를 크게 줄였습니다.